№21C络筒机毛羽增长的成因与控制（上）（紧接上期）
3.2毛羽增长的控制措施
3.2.1优选络筒速度和络纱张力控制毛羽增长
络纱速度的高低对毛羽的影响十分明显。在其他条件相同的情况下，只改变络纱速度，在其他条件不变的情况下，络筒速度越低，纱线毛羽越少，这是因为络纱速度越高，纱线退绕时气圈回转的角速度越大，即气圈所受惯性力越大，这样使造成纱线离开卷装表面时剥离摩擦就严重，因而产生毛羽较多，在选择络纱速度时，要在保证机台产量的前提下，速度越低越好，这样有利于减少纱线毛羽。但是，在张力不变的情况下，高速速卷绕，毛羽气圈变大与控制器碰撞，使毛羽抽长并且没有定向，会出现低速毛羽指数高的现象。
自动络筒机络纱张力、络纱速度对毛羽有一定的影响。络纱速度和络纱张力在工艺调整时应看做一个整体进行，如果割裂的进行调整会适得其反，具体优选时相互结合，可以做到高速运行毛羽增长幅度不大的效果。其选择的原则：高速度，大张力。纱线的张力大，高速有利于卷取。采用低速度、小张力反而使机器的效能无法发挥，容易引起筒管在纱线卷取时的抖动，使毛羽增长。高速度、大张力可以使毛羽在退绕过程中倒向定向，部分毛羽伏帖。退绕张力CN=1.8×细纱单纱计算强力。具体试验对比见表2。
3.2.2优选卷绕硬度控制毛羽增长
络纱速度，络纱张力偏大掌握，有利于控制毛羽的增长；筒子卷绕硬度增加，P4筒子接触槽筒压力降低（P4气压越大接触压力越小），有利于减少毛羽增长幅度，经实践：纱线为18.2tex以下纱时，络筒线速度1100m/min，张力490-500cN,筒子卷绕硬度超硬度，筒子接触压力P4值0.15pa，在纺制中低支纱线时，能够将毛羽控制在合理的范围之内。纱线为18.2tex以上纱时，络纱速度1450m/min时，纱线为高支纱时，筒子卷绕硬度为标准有利于控制毛羽增长。筒子卷绕硬度对毛羽影响的工艺优选对比见表3.
备注：P4气压工艺0.15pa只能用在中低纱，纺制19.5tex以上时禁用，否则造成攀纱。
3.2.3加装气圈控制环控制毛羽增长
管纱在退绕过程中，纱线退绕张力是逐渐加大的。如果插纱锭子位置过低或歪斜，将均会能造成纱线张力加大、断头增加。也是增加纱线毛羽的原因之一。小纱降速是自动络筒机上的又一改进，与气圈控制器相配，使设备具有更好的优异性能：张力均匀、脱圈少、毛羽少、飞花少。
气圈控制器应适当调整，当气圈控制的上限定位太高，在退绕时气圈纵向过长，横向增大，时纱线碰撞可动气圈控制罩内侧，产生毛羽，此外气圈控制罩内侧不光洁，也会增加毛羽；圈控制器上传感器失灵，不随管纱的减少而下降，细纱管顶端到预请纱器之间的距离过长，当可动气圈罩下降到最低时，很有可能就形成上下双气圈，上边的气圈瘦长一些，但纱线同样会与气圈罩内壁发生摩擦，导致气圈过大影响毛羽。
气圈控制器的上方有一气圈破裂环装置，在退绕时破坏气圈的上传张力，便于退绕的稳定。由于破裂环只破裂气圈的张力，在破裂时纱线的运动强烈而又无序，致使退绕气圈在破裂环之间产生摩擦，造成毛羽的增加。实践证明，将破裂环改为控制环有利于气圈的运动，能够起到减少摩擦降低毛羽的目的。具体实践见表4.
3.2.4 增大细纱卷绕动程控制毛羽增长
针对毛羽生成于细纱，增长于络筒的特点，在细纱工序采取加长纱线动程的措施能够有效控制络筒毛羽的增长。在细纱工序受纺纱张力的影响，钢丝圈被动运动使气圈在不同的导纱动程中产生不同直径的气圈，卷绕动程越大气圈扩展幅度越小，卷绕密度越稀松，到自络筒退绕时，能够控制毛羽的增长幅度。实践证明：加大导纱动程能够控制毛羽的增长幅度。具体见表5。应该注意的是采取这种措施后，细纱的毛羽同比略高，但是络筒的毛羽增长幅度减少。
3.2.5捻接及二次成形的控制措施
压缩空气的品质：压力为0.637mpa(6.5kg/m2);露点0.637mpa(6.5kg/m2)的环境为25℃以下;含油量0.07g/m3以下。在压缩空气中不得有5um个固体颗粒。
筒管夹头中心位置的调节：一般小头接触槽筒，大夹头与槽筒保持在1±0.5mm之间，此尺寸叫做B尺寸，实际调节中保持B尺寸的位置，否则会导致毛羽的增长。原因：如果B尺寸过小，筒管与槽筒产生的摩擦力会增强，从而导致毛羽增多。
摇架接压装置调节：摇架抬起装置有P3控制，卷取时的接压调整，由于卷取时的压力=加压时接压时N-P4空气压=P3空气压-接压渐减弹簧力-p4空气压.通常P3=0.45Mpa。以该压力将摇架推向槽筒，如果P4过小（p4大压力小，P4小，压力大），造成卷取时的压力过大，也会导致筒管与槽筒之间摩擦力增大，导致毛羽增加。
大吸嘴接近度与平行度的调整：当大吸嘴的接近度过小，平行度不好时，吸嘴有可能碰到纱管，使筒纱表面刮毛，当接近度过大时，吸嘴找头太难，出现重复找头，由于与槽筒的摩擦力和吸取力同样造成毛羽。在筒管直径为160mm的情况下，调整大吸嘴与筒管之间的平行度（2mm）。在筒管直径为90mm的情况下，调整大吸嘴与筒管间的接近度（3mm）。
加强对满筒络纱复位的管理：络筒机上的筒纱增大后，由于某种原因取下，重新装上空管纺纱，其间没有按下落纱按复位钮，此时张力是取纱时的张力，不是小纱时的卷取张力，张力不正常，造成毛羽增加。
3.2.6加强设备基础维修控制毛羽增长
插纱锭子的调整：当插纱锭子bal-con到达最低位置，转动拨盘使空管中心与可动bal-con中心对准，bal-con可在插纱锭子支撑点上前后移动。原因，当插纱锭子与bal-con的中心位置不对时，当纱管在高速退绕时，产生的气圈就会碰撞气圈控制器，造成毛羽增加。
3.2.7减少回倒次数控制毛羽增长
回倒次数与毛羽的增长成正比。回倒次数愈多毛羽的增长愈大，毛羽值越高。原因是纱线在反复的回倒过程中，刮擦倒向的次数较多，毛羽的方向，纱线的强力受到影响，可动毛羽增加，部分毛羽有短变长。在具体生产中应避免纱线重复回倒，导致毛羽的增长，对部分坏纱作回倒处理时一定采取降低车速的措施，防止毛羽的增长。具体试验见表6.
备注：车速1100m/min,张力500CN。
3.2.8改进络纱通道降低毛羽
自络筒纺纱由于其卷绕速度高，导纱动程长，对成纱外观质量具有一定的破坏性。首先会在成纱纱条表面造成毛羽，尤其是对中低支纱影响更明显，原因是纱条在通过导纱通道时与通道内壁发生摩擦，碰撞等现象。另外对成纱条干也有一定的恶化作用，因此在导纱路线中各通道设计是否合理，通道内壁是否光洁，通道中导纱孔的直径大小及其形状的设计都十分重要。
21C的导纱通道清纱板是一个组合体。纱线从Balcon气圈控制器引出之后经过的第一个通道就是清纱板。第一代导纱孔的机构见图1-3，该板由图1和图2共同组成的图3.
第一代图3中导纱孔是铁质棱状结构，直径较大且成规则方状，有一定的棱角容易刮擦纱线，这种导纱孔不符合气圈圆弧流线的形态规律，且孔径大造成纱线通过时的抖动，瞬间气圈直径大，引起纱线的离心力大，纱线刮擦造成毛羽的增加。
第二代导纱孔通道由图1、图4、图5共同组成，图4较图2有所改进，图4的导纱孔通道设计成对气圈的强控制，气圈相对稳定；图5又比图3结构更科学，加装了导流的圆形板，但是图5仍然是方状导纱孔而且还是“棱状”铁质结构，这说明此导纱孔还是不符合气圏运动规律，虽然气圈离心力减小，对纱条“刮擦”和“碰壁”现象仍十分严重，对毛羽的增长仍有一定的影响。由此图5导纱孔设计还有待改进。
第三代导纱孔通道是由图7是由图1和图6组合而成：图7和图5进行比对可以看出该导纱孔直径更小，而且是流线型圆孔状结构。它既减小气圈离心力，又较符合气圈运行状态，比较合理，但是内壁仍然是棱状铁质结构，所以对纱条表面的刮擦现象仍很严重，对毛羽的增长仍有一定的负面作用。
针对导纱孔通道的形态及作用，采取改造措施，具体经过多次试验，具体组合见图1、图6、图8、图9.
图中分析：用导纱孔陶瓷结构，陶瓷相对于铁质来说其硬度较大，不易起槽，不会把通道内壁磨毛，而且陶瓷还有自润滑作用，基本根除了内壁对纱线的刮擦现象。其次是要想减少气圈碰壁现象，导纱孔尽量小，小到纱线以直线形式经过导纱孔为宜，这样能减小气圈离心力，对后道导纱通道气圈张力也起到一定控制作用。图9孔直径极小，而且又是流线型圆孔和陶瓷结构，这样减小了气圈离心力，又根除了对纱线表面的刮擦现象，对纱线外层纤维的破坏降到了极低水平，对控制毛羽增长，提高产品质量起到很大的推动作用。具体实验结果见表7.表8.
表中分析：图9导纱孔的设计纺纱效果最好，对质量及毛羽都有积极的作用，同时对条干的稳定同样具有积极的作用。
四、结 语
（1）纱线在高速自络筒的退绕过程中，纱线的运动形态产生张力和气圈，纱线的横向捻度有退捻的趋势；纵向受退绕张力，络纱张力，卷绕张力等影响，有伸长的趋势；纱线在通道长度始终受到摩擦，使纱线内部结构发生位移和伸长，增加了毛羽的产生概率。
（2）控制络筒的毛羽增长实质上就是，保护纱线在高速退绕过程中，剧烈的抽拉运动对纤维的摩擦造成的毛羽倒向，减少转向造成的毛羽形态及方向发生改变后的定向，并不是正真的去除毛羽。
（3）NO21C自动络筒机毛羽的增长原因，通过优选络纱速度和退绕张力，优选筒纱卷绕硬度，加装气圈控制环，增大细纱卷绕动程，加强设备基础维修，减少回倒次数的措施进行控制，对导纱孔通道进行改造，可以有效降低自络筒毛羽的增长，达到提高纱线质量的目的。
作者：陈玉峰 陆振挺 王子峰
编辑：中国纱线网新媒体团队
